Page 284 - 公路桥梁工程与隧道施工

公路桥梁工程与隧道施工

许变形量，但小于设计图纸给出预留变形量 80cm。例如，最大变形量大于设计图纸
给出预留变形量，处理措施与情况 2 相同。此后，在该段施工中，施工单位建议改按
Ⅴ级围岩富水较强构造破碎带的初期支护施工，最终得到采纳。支护参数：喷射混凝
土厚 25cm；D25 中空注浆锚杆，长 300cm，纵环间距 80cm×100cm，梅花形布置；
φ8mm 钢筋网，间距 20cm×20cm；18 普通工字钢，纵距 80cm。之后施工中未再出

现险情。
（四）支护失稳（见图 7-32d）
麻栗场隧道 ZK31+555 断面，埋深 32m，岩体破碎，风化严重，呈镶嵌状，结构松散，

受地表水影响较大，属于Ⅴ级；允许变形量 u 0 =55.0mm；初期支护参数取Ⅴ级富水段
破碎围岩：喷射混凝土厚 25cm；D25 中空注浆锚杆，纵环间距 80cm×100cm，梅花
形布置，φ8mm 钢筋网间距 20cm×20cm（单层），18 普通工字钢，纵距 80cm。初
期支护全部施作后开始掘进，围岩变形速率初测值 v 0 =21mm/d，量测组当日 10 时发

出险情预报。由于现场施工人员认识不足，开挖工作面继续掘进，第二天上午 9 时发
现两侧墙喷层开裂，裂缝最大宽度 2.1cm，部分喷层掉落，现钢筋网。经研究决定，
在现有初期支护基础上再设一层 φ8mm 钢筋网，并复喷至 30cm 厚。第四天变形速率

已明显减小（比值 v/v 0 =36%），根据监测基准，仍应继续加强支护。此时喷层仍有开
裂，第二层钢筋网仍有少量挤出现象。现场主管工程师当即决定立即停止掘进，提前
施作仰拱，灌注 70cm 厚钢筋混凝土仰拱。24h 后变形速率比值降至 v/v 0 =3%，围岩趋
于稳定，避免了又一次塌方事故。实测最大变形量 u=59.2mm，u>u0，但小于设计预
留变形量 120mm。

麻栗场隧道 ZK32+200~ZK32+260 段位于冲沟与断层破碎带交会处，应属Ⅴ级
围岩。预设计初期支护参数取Ⅴ级围岩。预设计初期支护施作完成后 3d，埋设了
ZK32+255 量测断面（埋深 48m）。8 月 15 日上午 11 时，在掘进至 ZK32+252 时，量

测断面出现最大变形速率 v 0 =12mm/d，监测值发出第一次险情预报。在拱顶两侧 45°
范围内加强支护（将锚杆纵环距 80cm 改为 50cm，并注浆）后，至 8 月 19 日变形速
率比值 v/v 0 =28.3%，根据基准，变形速率已经有较大降低，但速率仍较大，应继续加
强支护，使围岩趋于稳定。由于加强支护需大量增加成本费用，有关方面否决了我

方的建议，仍按原设计初期支护参数对洞身进行初期支护。至 8 月 25 日变形速率达
v 0 =13.2mm/d，v/ v0 =110.0%，监测组发出第二次险情预报，施工单位向有关方面汇报，
继续施工。8 月 27 日上午 10 时量测，变形速率比值达 v/v 0 =120%，速率无收敛，监
测组迅速进行第三次险情预报，但各有关方对监测预报未起重视；其间喷层开裂、钢

筋网少许挤出。8 月 27 日以后连降大雨，8 月 28 日 10 时量测值 v/v 0 =150%，量测组
发出第四次险情预报。并要求施工队迅速把人员、机械设备撤出监测断面一定距离，

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